Подуване почви - studopediya

Фигура 6.1 - Схема за изчисляване на слягане на основата основа

В случай на повреда на накисване на основата по време на жизнения цикъл на структури (с оглед на евентуалното му реконструкция) огъване свойства на почви не се вземат под внимание, обаче, да се използва при изчисляването на физични и механични свойства на почвата, съответстващи на постоянна влажност (вж. 6.1.7).

6.1.20. Изчисление на потъване в земните условия, не произвеждат тип I, ако потъване в рамките на цялото вертикално дебелината на сумата от напрежения от външни натоварвания и собствено тегло на почвата не надвишава първоначално PSL на потъване налягане.

1.6.21. Ако е възможно, се накисва в основата на почвите трябва да включва (виж 6.1.2.):

а) отстраняване на потъване на свойствата на почвата по цялата дебелина на потъване (01/06/22 cm) .;

б) чрез рязане слоеве потъване на основи, включително купчина и фугиране на масиви (виж 01/06/23) .;

в) набор от мерки, съдържащи частично отстраняване на потъване на свойствата на почвата, хидроизолация и структурни събития, описани в раздел 5.9.

В тип II наземни условия, заедно с премахването на почвата или потъване свойства вдлъбнатина потъване слоеве дълбоки основи трябва да бъдат осигурени хидроизолационни дейности, както и съответния режим на общия план.

трябва да бъде направен избор на мерки, като се отчита видът на почвените условия, типа на възможно накисването изчислената усвояване отношения предназначени структури с околните строителни конструкции в съответствие с изискванията на 4.2.

6.1.22. Премахване на пропадане на свойства на почвата се постига:

а) в горната зона на потъване или част от него - уплътняване тежки бръмбари, устройството земята подложки, vytrambovyvaniem ями, включително разширяване устройство от твърд материал (бетон, чакъл, пясък и чакъл), химично или термично фиксиране;

б) по цялата дебелина на потъване - дълбоки подземните уплътнение купчини presoaking фундаментни почви, включително дълбоки експлозии, химично или термично фиксиране.

01.06.23. При проектирането на дълбоки основи трябва да се счита:

в тип I условия на почвата - съпротивление на почвата на страничната повърхност на основи;

в тип II наземни условия - отрицателен триене на земята бази странична повърхност, настъпва, когато загубата на почвата под собствената си тежест.

6.2.1. Основи сгънати набъбващи праймери трябва да бъдат проектирани като се има предвид способността на тези почви с увеличаване на увеличение влажност в обем - набъбне. В последващото намаляване на влага в почвата подуване настъпва процес на обратно - свиване.

Трябва да се има предвид, че способността да набъбне с увеличаване на влага притежават някои шлаки (например шлака от електрически производство), както и конвенционални глинести почви (не набъбващи с увеличаване на влажност), ако те се накисват химически промишлени отпадъци (например, разтвори на сярна киселина).

Способност шлака подуване при омокряне и глинести почви отпадъци производство накисване химически регулира емпирично в лабораторни или полеви условия.

6.2.2. Набъбващи праймери характеризират с относително подуване на предварително определен ESW налягане. PSW подуване налягане. влажност WSV подуване. и относителната свиване при сушене еш.

Тези характеристики се определят съгласно 6.2.7, 6.2.10 и 2.6.16.

6.2.3. При проектирането на базите подредени подуване почви, трябва да се разгледа възможността за:

Почва подуване поради повишаването на нивото на подпочвените води или инфилтрация - овлажняване производство на почвата или повърхностните води;

Почва подуване поради натрупването на влага под структурите в зона ограничена дълбочина поради нарушение на условията на околната среда и изпаряване при асфалтиране сграда площ (скрининг повърхност);

Подуване и свиване на почвата в горната част на зоната за аерация - чрез промяна на режима на вода топлина (сезонни климатични фактори);

свиване поради изсушаване от излагане на източници на топлина.

Забележка - Дизайнът на подземните части на сгради трябва да се вземат под внимание хоризонталната натиск, който се появява, когато отокът и свиване на почвата.

6.2.4. Хоризонтална рН налягане. кРа определя по формулата

където GC - коефициент на условията на труд, равни на 0,85;

KSW - коефициент, зависещ от набъбване и получената интензивността на таблица 6.1;

Птах, з - максимална хоризонтална налягане, определено при лабораторни условия кРа.

Интензитетът на набъбване за 1 ден,%

6.2.5. Основания подредени подуване почви, трябва да се изчисляват в съответствие с изискванията на раздел 5.

Деформации на основата в резултат на подуване или свиване на почвата следва да се определят чрез сумиране на отделните слоеве на база деформация в съответствие 6.2.9, 02/06/15.

При определяне на деформации база утайка това от външен товар и възможно намаляване на утайка набъбващ във влажността на почвата да се сумират. Повишаване на база оток в резултат на почвата се определя при допускане, че базата се утаява от външното натоварване стабилизира.

Гранични стойности деформации основа база индуцирано подуване (свиване) на земята, може да бъде взето в съответствие с инструкциите на приложение D към изискванията на 06/05/50.

6.2.6. Когато се изчислява на базата на подуване характеристики почви почвата да се прилагат в тяхната естествено съдържание на плътност и влага. При изчисляване на базата на набъбващи почви след тяхното използване presoaking почвените характеристики, напоена състояние.

Изчислените фундаментни съпротивление почви, почви подредени подуване се изчислява от формула (5.7). Препоръчително е да се помисли за допустимостта на това, увеличаване в съответствие с инструкциите 06/05/24, което ще спомогне за намаляване на лифт в прииждането на фондация почва.

6.2.7. относителна подуване ESW на. PSW налягане подуване и свиване относителна еш определя от лабораторни изследвания (ГОСТ 24143) предмет, посочен в 6.2.3 причини набъбване или свиване. Тези характеристики могат да се получат съгласно печат на тест почва.

6.2.8. почвата на характерни стойности и ESW еш подуване характеристики се изчислява като средните стойности на резултатите от техните дефиниции (ГОСТ 20522). Изчислените стойности на тези параметри могат да бъдат взети равно регулиране (GG = 1).

6.2.9. Подемно база когато подути HSW почвата. см, определя по формулата

където ESW, I - относителна почвата подуване и ти слой, определен съгласно 6.2.10;

Hi - дебелина на I-ия слой на почвата, cm;

KSW, и - коефициент, определен съгласно 06/02/12;

п - брой на слоеве, за които разделят почвата подуване област.

6.2.10. Относителната набъбване при проникването на почвената влага се определя по формулата

където HN - височина на пробата, виж естествена влажност и плътност, гофрирани без възможност за странично разширение на налягането р. равна на общата вертикална стрес в разглеждания дълбочината (стойността, определена в съответствие с 6.2.13);

Hsat - височината на една и съща проба, вижте, след накисване до пълно насищане и гофрирани при същите условия.

Според резултатите от тестове на почвени проби при различни налягания в зависимост строителство ESW = е (п) и WSW = е (п) и е решена PSW налягане подуване. съответстващ ESW = 0.

Когато повърхността на екраниране и промени относително ESW термичен режим на вода подуване определя по формулата

където К - коефициент определи емпирично (приема като равно на 2 в отсъствие на експериментални данни);

WEQ - окончателно (постоянен) почвената влага, дяловите единици, определени от 6.2.11;

w0 и e0 - съответно първоначалните стойности на влажността на почвата и коефициент на порьозност единици дял.

6.2.11. Значение WEQ и ти слой се определя от експерименталната зависимост от натоварването на набъбване при отсъствие на влага повърхност WSW = е (п) в пи налягане. кРа, изчислена по формулата

където GW - специфичното тегло на водата, кН / м 3;

Z - разстояние от защитени повърхност на нивото на подпочвените води;

зи - дълбочина на слой, т;

STOT, и - общата щам в това аз-ти слой кРа;

GI - специфичното тегло на I почва та слой, кН / м 3.

Стойност (WEQ - w0) във формула (6.8) при смяна на режима на вода топлина се определя като разлика между най-високата (максимална време овлажняване) и най-малкият (на максималния период сушене) стойности на влажността на почвата. Степента на невалидни в този случай вземе влажността на почвата, съответстваща на максималния период сушене. Влага профил решетка за случай на максимална овлажняване и сушене се определя чрез експериментиране в областта.

6.2.12. KSW фактор. принадлежи към формула (6.6), в зависимост от общата вертикална стрес SZ, Tot в разглеждания дълбочината се приема за равен 0,8 когато SZ, сбор = 50 кРа и при KSW = 0,6 SZ, сбор = 300 кРа и при междинни стойности определя интерполация.

6.2.13. Общият вертикална стрес SZ, една глътка. кРа на дълбочина Z от основата на стъпалото (вж. Фигура 6.2) се определя по формулата

където szp. SZG - вертикални натоварвания, съответно, на основата и на натоварването на собственото си тегло на почвата, кРа;

SZ, реклама -. допълнителна вертикална кРа налягане, причинено от влиянието на теглото на земята масив demoisturized извън квадратен накисване, се определя по формулата

Тук кг - коефициент взети от Таблица 6.2.

г - специфичното тегло на почвата, кН / м;

6.2.14. Долна граница подуване зона работници. cm (виж фигура 6.2.):

а) за получаване на проникване на влага на дълбочина, където общата вертикална стрес SZ, Tot (6.2.13 cm) равен на ПДС налягане подуване .;

б) когато повърхността на скрининг и режим на вода топлина промяна се определя емпирично (в отсъствие на експериментални данни, взети равна на 5 m).

В присъствието на подземните долната гранична зона подуване като 3 m над нивото влизане на подземни води, но не по-долу устройството в положение.